Возвращаясь к опубликованному. Настройка режимов усилителя STAX SRM-007t

После публикации заметки о переделке усилителей STAX SRM на 220V меня часто спрашивают о методике настройки усилителей STAX SRM и, в частности – о настройке режимов  усилителя SRM-007t  после замены ламп или просто “для профилактики”.  Суть настройки состоит в контроле  постоянного напряжения на выходе и балансе  выходного каскада усилителя.

Минимальное (в идеале – равное 0V) постоянное напряжение на выходе обеспечивает максимальный размах выходного переменного напряжения, а баланс выходного каскада обеспечивает симметрию выходного переменного напряжения и минимальный уровень искажений.

Выходной каскад SRM-007t собран на 4-х двойных триодах 6CG7, триоды каждой из ламп соединены параллельно – и на этом моменте стоит остановиться более подробно. Дело в том, что  соответствующие выводы “половинок” каждой из ламп не просто соединены между собой, а предусмотрена балансировка – подстройка “одинаковости” режима работы каждой из половинок.

Таким образом, последовательность настройки должна быть такой – сначала балансируем “половинки” триодов в каждой лампе, затем балансируем выходной каскад, затем выставляем близкое к “нулю” постоянное напряжение на выходе. Два последних шага – итерационны, то есть для более точной настройки их нужно выполнить несколько раз, обычно удается установить требуемые напряжения за 2-3 “подхода”.

Плата усилителя  выглядит так –

Для Левого (L-CH) и Правого (R-CH) каналов, если смотреть со стороны передней панели последовательно расположены следующие регулировочные резисторы: TVR1, TVR2, TVR4, TVR3.  Рядом с TVR4 расположены две “тестово-измерительные” пермычки “TP2”, а с TVR3 две перемычки “TP1” – они нужны для измерения напряжения на катодах каждой из “половинок” выходных ламп. Рядом с мощными резисторами R27 R28 (47К) расположены две “длинных” перемычки (R-CH и L-CH) – они нужны для измерения выходного напряжения и балансировки выходного каскада. Около конденсаторов блока питания расположена еще одна “длинная” перемычка – это “общий” (0V, GND).

Итак, крышку усилителя нужно снять, щупы вольтметра присоединить, например к TP1, включить усилитель и подождать минут 10, пока установится тепловой режим. Вольтметр покажет что-то вроде –

Потенциометром TVR3 нужно установить напряжение, максимально близкое к 0V. Если этого сделать не удается, то лампу (в данном случае V1) нужно заменить, ее “половинки” слишком сильно различаются по параметрам.

Аналогичные измерения и настройки нужно проделать с TVR4, TP2.

Затем щупы вольтметра нужно переместить на “длинные” перемычки и вращением движка TVR1 установить напряжение, максимально близкое к 0V. 

Затем “черный” (минусовой) щуп вольтметра нужно переместить на “длинную” перемычку в блоке питания и вращением движка TVR2 установить напряжение, максимально близкое к нулю. Нужно отметить, что из-за определенной температурной инерции “ноль” на выходе довольно нестабилен и постоянно “гуляет” в пределах нескольких вольт. Это является особенностью усилителей SRM, согласно данным сервисных инструкций, допустимый диапазон “гуляния” составляет около 15V.

После завершения настроек усилитель следует выключить, на “длинные” перемычки присоединить щупы осциллографа, на вход – подать сигнал с генератора и проверить баланс выходного напряжения по переменному току.  После включения и прогрева усилителя максимальное выходное напряжение (до видимого начала ограничения сигнала)  должно быть не менее 120+120V rms, ограничение должно происходить симметрично и “плавно”.  Уменьшение размаха максимального выходного напряжения и (или) сильный разбаланс напряжений говорит о старении выходных ламп, то есть о том, что их пора менять.

Март 2017г.                                                                             г.Владивосток

 

Иногда они возвращаются. Часть1. Еще раз про однотактный усилитель на KT88.

Схема этого усилителя была составлена по настойчивым просьбам начинающих любителей ламповой техники, которые хотели бы собрать очень качественный, но простой в сборке и наладке, универсальный, надежный и недорогой в эксплуатации однотактный усилитель, желательно на серийно выпускаемых и реально доступных к покупке качественных компонентах.

За основу я взял опубликованный ранее усилитель на 6922 и КТ88. Схема была модифицирована, применен драйвер с большим коэффициентом усиления, а выходной каскад выполнен по схеме с автоматическим смещением.

KT88_Amp_001

Входной каскад – SRPP на лампе 6SL7, выбран режим с довольно большим (для этой лампы) рабочим током = 2 mA. Максимальный размах выходного напряжения каскада на нагрузке 220К (R6) составляет ~ 150V Peak-to-Peak, коэффициент усиления ~ 45, выходное сопротивление 12К, что позволяет вполне уверенно “раскачать” динамическую входную емкость лампы KT88 в триодном включении. Расчетная полоса пропускания усилителя на “большом” сигнале  (без учета параметров выходного трансформатора) составляет не менее 60 кГц.

Выходной каскад – с автосмещением, режим работы лампы KT88 выбран близким к максимальному – ток покоя около 100 mA, рассеиваемая на аноде мощность примерно 38W. Ток покоя задается номиналом R9, на схеме указано минимальное значение = 330 Ом. Некоторые экземпляры “новодельных” KT88 плохо переносят режимы работы, близкие к максимальным – в этом случае номинал R9 следует увеличить до 400…430 Ом. R9 должен быть мощностью не менее 12W, можно применить несколько параллельно соединенных резисторов меньшей мощности.  Расчетное выходное сопротивление усилителя для нагрузки 8 Ом при выбранном режиме работы составляет ~ 1.6 Ом.

KT88_PS_001

Блок питания собран по традиционной для моих конструкций схеме. Выпрямитель – двухполупериодный, со средней точкой. В качестве выпрямительных применены высоковольтные полупроводниковые диоды серии FR107. плавное нарастание анодного напряжения и его фильтрация осуществляется фильтром на полевом транзисторе T1. Конструктивно он закреплен на шасси через изолирующую прокладку, это обеспечивает  необходимый теплоотвод. Делитель R4R5C5 поднимает” потенциал накальной обмотки над “общим” примерно на 60…70V. Для SRPP каскада подъем потенциала накала необходим, так как напряжение между катодом и накалом для верхнего триода превышает допустимое справочное значение (100V).  Емкость конденсатора С3 блока питания может быть безопасно увеличена до 1000…1500uF, это улучшит энерговооруженность блока питания и обеспечит более “основательную” проработку НЧ диапазона. Черезмерно увеличивать емкость С3  (>1500uF) не следует.

О компонентах – Трансформаторы Hammond 372JX (силовой) и 1628SEA (выходной). Усилитель стоит того, чтобы оформить его в виде моноблоков, силовых трансформаторов в этом случае понадобится два. 🙂  Резисторы – R9 – Mills, Vishay-Dale  мощностью не менее 12W, остальные резисторы Vishay-Dale, Kiwame, Panasonic- мощностью 1…2W. Регулятор R10 – TKD или, в крайнем случае – ALPS. Можно (и желательно) применить ступенчатый регулятор  на дискретных резисторах – DACT, GoldPoint и т.п. В случае оформления усилителя в виде моноблоков регуляторов понадобится два. Конденсаторы – электролитические – Panasonic, CDE, Nippon Chemicon. Конденсаторы С1 и С3 – Panasonic серии  FC, FM. Межкаскадный конденсатор С2 – Jensen Copper Foil Paper in Oil или, в крайнем случае K40-У9, его емкость может быть от 0.33 до 1 мкФ, рабочее напряжение – 630V. Применение межкаскадных конденсаторов с тефлоновым диэлектриком в этой схеме нежелательно. Разъемы – CMC (входные – 816, выходные – 858), применение более “экономичных” разъемов в этой схеме нежелательно. По лампам – я рекомендую NOS 6SL7 американского производства -Sylvania, Westinghouse, Radiotron – это то, что нужно. В крайнем случае можно применить наши 6Н9С или старые китайские 6N9P с металлической “юбкой”. Выходные лампы – лучший вариант – NOS Mullard, очень хороший – PSvane KT88 Mark II, Valve Art. Не рекомендую к применению KT88 от JJ и от Sovtek.

Этот усилитель  стоит того, чтобы собрать его “как полагается”, потратив определенную сумму на качественные комплектующие. По звуку эта простая конструкция – многократно надежнее, лучше, основательнее и солиднее популярных новодельных клонов известной схемы на 6SN7+300В.

Уверен, что этот усилитель задержится в вашей системе очень надолго.

Август 2015г.                                                                                г.Владивосток

P.S. Для интересующихся подробностями – результаты моделирования схемы усилителя в программах TubeCAD и SEAmpCAD KT88_2  6SL7_SRPP

P.S.S. Конструкция оказалась настолько востребованной, что мне пришлось дополнительно разработать еще один вариант усилителя –  с другим драйверным каскадом и ультралинейным включением лампы выходного каскада.

Вот схема:6N24P_KT88_001

Ультралинейное включение KT88 позволило получить выходную мощность около 8W на канал, а введение небольшой ООС понизило выходное сопротивление усилителя до 1.2 Ом (без ООС выходное сопротивление =~ 2 Ом), при этом полоса полной выходной мощности по уровню -1dB составляет 14Гц….19 кГц с неравномерностью не более 0.5 dB. Один из немногих случаев, когда ООС – в “тему”. 🙂  Этот вариант усилителя эксплуатируется в комплекте с большой “полочной” двухполосной акустикой “Odin” на динамиках Seas Excel в оформлении ФИ, с CD проигрываетелем в качестве источника звука и с трансформаторным пассивным регулятором-коммутатором Django.  Звучание системы – очень объемное и тонально насыщенное, эмоциональное, счастливый владелец охарактеризовал его как “зрелое”.  🙂

Сентябрь-Октябрь 2015г.                                                                         г.Владивосток

P.S.S.S.  Насчет монтажа. Отладку схемы я проводил на одном из “тестовых” шасси. По случаю решил наглядно показать преимущества и недостатки двух популярных способов монтажа. Вот макет однотактного усилителя, собранного по топологии “как-бы звезда” (2005 год)-

Amp_2005

Вот макет немного модифицированного варианта той же схемы, собранный по топологии “общая шина” (2015 год)

Amp_2015

🙂

Ноябрь 2015г.                                                                                г.Владивосток

Винил: Как добиться эталонной АЧХ?

1. Корректор

Для контроля АЧХ корректора удобно применить так называемую  Анти-RIAA цепь, например такую, как в статье “On Reference RIAA Networks” by by Jim Hagerman. (см раздел Литература)   Схема — Anti_RIAA

Для снятия итоговой АЧХ цепь подключается меду генератором и тестируемым корректором. При применении конденсаторов с точностью номиналов 5% и резисторов 1%, при измерениях итоговой АЧХ обеспечивается соответствие стандарту RIAA с точностью 0.5dB – что более, чем достаточно. В качестве измерительного комплекса удобно  использовать компьютер с профессионального качества звуковой картой и соответствующим набором соединительных кабелей. Для проведения измерений я рекомендую пользоваться программой True RTA (Level 4).

Анти-RIAA цепь очень удобно выполнить в виде отдельного модуля —

2. Картридж + кабель + коректор

После приведения к стандарту АЧХ корректора, желательно снять АЧХ  системы “картридж + соединительный кабель + корректор” в области ВЧ, особенно это актуально для ММ картриджей и корректоров, входной каскад которых выполнен на триоде с большим коэффициентом усиления. Цель этих измерений – проверить отсутствие отклонений АЧХ в области ВЧ, вызванных совместным взаимодействием 🙂 индуктивности картриджа, емкости соединительного кабеля и входной емкости первого каскада корректора. Для этого используют простейшую схему — Test_Cartridge

Отклонения АЧХ компенсируют подбором номинала нагрузочного резистора на входе корректора. “Рекомендованный” большинством производителей номинал в 47…51К – только “отправная точка”. Корректор, первый каскад которого имеет небольшую входную емкость в комплекте с МС картриджем, нагруженным на согласующий трансформатор- будет иметь более ровную АЧХ в области ВЧ, по сравнению с большинством ММ и MI картриджей, подключенным на вход этого же корректора. Сочетание входного каскада на триоде с большим коэффициентом усиления, длинного соединительного кабеля и MM (MI) картриджа является наиболее проблемным в смысле “поведения” результирующей АЧХ на ВЧ .

3. Стол + тонарм + картридж + кабель + корректор

Следующий этап – это снятие итоговой АЧХ всей системы – проигрыватель + картридж + соединительный кабель + корректор. После проверки при помощи соответствующих шаблонов правильности установки тонарма, картриджа на тонарме  и выставления оптимальной прижимной силы, на проигрыватель устанавливают измерительную пластинку.  Подойдут, например, такие —

Test_LP_01

До начала работы – на соответствующей дорожке, контролируя баланс каналов, необходимо проверить правильность установки картриджа в горизонтальной плоскости. Затем снимают АЧХ, особое внимание следует уделить области НЧ, какие-либо отклонения (постоянные или периодические) АЧХ в этой области могут быть следствием механического резонанса тонарма, проникновения на вход усилителя помех и фона от схем управления двигателем, неравномерности вращения или нарушения геометрии диска. Как правило, если механика проигрывателя исправна, картридж установлен точно и итоговая АЧХ системы “картридж + кабель + корректор” ранее была настроена верно, измерительная пластинка не покажет каких-либо существенных отклонений АЧХ. В этом случае ваш комплект можно считать более или менее настроенным.

Если хотите, чтобы звучание вашей системы было всегда эталонным – проводите процедуру настройки при каждой замене картриджа 🙂

Владивосток, 2013

Драйвер и Фазоинвертор по схеме Williamson

Довольно часто меня спрашивают о том, как “на практике” наладить драйверный и фазоинверторный каскады усилителя по схеме Williamson.

Cхема драйверного и ФИ каскадов – Williamson_001.

Если точное напряжение питания усилителя неизвестно или будет
корректироваться в ходе его доработки – отладки (например, предполагается “попробовать” различные выходные лампы), то настройку проще осуществлять таким образом – R9C3 убираются, а R7 “дополняется” R7′ C3′. На первом этапе устанавливают режим входной лампы – подбирают R6 таким образом, чтобы напряжение на ее аноде было в пределах 95…110 Вольт. На катоде второй лампы будет на 5-6 вольт больше.
Затем подбирают R7′ таким образом, чтобы между анодом и катодом второй
лампы напряжение было не менее 105…115 Вольт, при этом, конечно,
падение напряжения на резисторах R7 и R8 будут одинаковыми. Третий –
драйверный – каскад особенностей не имеет, это обычный усилитель с
катодной связью. Напряжения на анодах ламп третьего каскада должны
быть равны (это обеспечивается подбором ламп) и составляют примерно
половину (лучше на 20-30 Вольт больше) напряжения источника питания. В этом
случае линейность и размах выходного напряжения будут максимальными.
Режим работы этого каскада устанавливается подбором R14.
Усиление – первый каскад примерно = 15, второй каскад =1, третий
каскад примерно 6…7, итого = 90… 105, таким образом, номинальное
входное напряжение = 0.7…1V

Звучание схемы – соотношение “тепла и холода” определяется первым
каскадом При номинале R4 в 22 кОм звучание максимально “теплое”, при 47 кОм – более нейтральное. Суммарное сопротивление R4 + R6 должно оставаться в пределах 51…68 кОм.

Май 2013г.                                                                                  г.Владивосток

Заметки по поводу “моста”

В данном конкретном случае замечания будут не по поводу так называемого “Русского” моста и даже не по поводу упомянутого ранее “Золотого” моста.

В ходе проектирования блоков питания для мощных транзисторных усилителей я столкнулся с интересным видом помех, генерируемых двухполупериодным мостовым выпрямителем (схема Греца). Обычно в литературе причину возникновения этих помех объясняют примерно так —

“…Наличие инерционности полупроводниковых диодов приводит к появлению кратковременного короткого замыкания первичной сети через все одновременно открытые диоды выпрямителя и наличие нулевого значения напряжения на выходе устройства на интервале времени рассасывания зарядов (tр). Резкое запирание выпрямительного диода приводит к появлению высокочастотных колебательных процессов, частота которых определяется паразитными емкостями диодов, ёмкостью монтажа, соединительных линий и их индуктивными составляющими. Временные диаграммы иллюстрируют работу выпрямителя, когда период частоты переменного напряжения сети соизмерим с интервалом времени tр, что может иметь место в высокочастотных преобразователях с синусоидальным напряжением…”

Bridge_01

В нашем случае выпрямитель работает на емкостную нагрузку, и очевидно, что помехи связаны с несинусоидальной формой тока через диоды и с разбросом характеристик диодов в выпрямительном мосте. При этом длительность протекания тока через каждый из выпрямительных диодов меньше, чем при работе на активную нагрузку. С уменьшением уровня пульсаций выходного напряжения выпрямителя длительность открытого состояния диодов уменьшается, а амплитуда тока через них возрастает, что приводит к увеличению высокочастотных помех. (То есть – чем больше емкость первого конденсатора фильтра – тем шире ВЧ спектр помехи).

Bridge_02

На слух такая помеха проявляется как некий легкий, но навязчивый фон с удвоенной частотой сети (100 Гц). Уровень фона не зависит от положения регулятора громкости. “Поймать” эту помеху на выходе усилителя довольно затруднительно, поскольку ее уровень черезвычайно мал, около 0.5…1mV. На выходе источника питания эта помеха практически незаметна.  Но ее вполне отчетливо можно увидеть с помощью осциллографа, присоединив его щуп на выход “-” диодного моста, а “землю” на какую нибудь удаленную от блока питания шину. Расстояние между точками подсоединения осциллографа должно быть не менее 20 см, фактически измерение делается на короткозамкнутом участке цепи. Вот как “она” выглядит:

Bridge_Before_03

Верхний луч – пульсации выпрямленного напряжения на первом конденсаторе фильтра.

Еще несколько картинок.

После шунтирования электролитических конденсаторов фильтра питания  полипропиленовыми конденсаторами –

Bridge_Before_04

После изменения топологии фильтра по схеме С-RC-

Bridge_Before_02

Как видно, после предпринятых мер помеха, с одной стороны, несколько уменьшилась, а с другой – в ее спектре появилась значительная высокочастотная составляющая.

Нужно было применить метод, ограничивающий спектр излучаемой помехи, иными словами, нужно понизить частоты паразитных колебаний. Для этого есть известный старинный “фокус” – подключить параллельно каждому из диодов моста конденсаторы емкостью в несколько тысяч пикофарад (на практике – от 4700 до 47000 пФ), что снижает резонансную частоту паразитного контура в несколько десятков – сотен раз.

Если принять во внимание индуктивные составляющие сопротивления подводящих проводов питающих цепей выпрямителя, то снижение уровня помех можно достичь включением параллельно входным выводам моста аналогичного конденсатора. Наиболее универсальным и более рациональным способом снижения уровня помех является одновременно  уменьшение частоты собственных колебаний паразитного контура и уменьшение добротности паразитного контура. Это реализуется заменой шунтирующих конденсаторов на последовательные RC- цепи. Оптимальное значение сопротивления резисторов этих цепей проще всего определить экспериментально,  в зависимости от мощности выпрямителя оно может быть в пределах 10…100 Ом.

Возможен и другой способ снижения частоты паразитных колебаний, который обеспечивает уменьшение амплитуды импульса тока IДС. Он заключается в искусственном увеличении индуктивной составляющей сопротивления подводящих проводников с помощью  ферритовых колец малого диаметра, надетых непосредственно на выводы выпрямительного диода. При этом возрастает длительность интервала спада тока через запирающийся диод, что вызывает понижение верхней границы частотного спектра помехи.

Если же выпрямитель работает с напряжением частотой 50 Гц, диоды моста объединены в общий корпус и ток нагрузки точно не определен, то наиболее универсальным и простым методом подавления помех является является шунтирование диодов моста конденсаторами –

Bridge_Ground

Bridge_Before_01

Как видно, после проведения операции по шунтированию помеха существенно уменьшилась и ее спектр стал уже. Но – каким же образом полностью избавиться от нее?

Способов – несколько, и применять их нужно одновременно. Во-первых, диоды необходимо шунтировать конденсаторами, а точка соединения корпуса усилителя и “общего” должна находиться рядом с “общим” выводом диодного моста. Во-вторых, общий вывод диодного моста соединяется с общей шиной (и корпусом) через небольшой дроссель, намотанный толстым проводом на ферритовом кольце. В третьих – и это очень важно – в усилителе, блок питания которого выполнен по мостовой схеме, точка соединения корпуса и “общего” -это единственно возможная точка объединения “земель”, ни в каком другом месте корпус (шасси) не должен соединяться с “общим”. От этой точки разводится “общий” на питание различных модулей (если их несколько), на планки выходных разъемов. В этой же точке объединяются “общие” левого и правого каналов усилителя. В четвертых, фильтр должен быть выполнен по топологии С-RC, причем первая емкость фильтра не должны быть черезмерно большой, хорошее правило – 1000 мкФ на 1A потребляемого тока.  В результате –

Bridge_After_02

Апрель 2013 год                                                                               г.Владивосток

PS Две проблемы

Удивительно, что многие, кто сталкивался с проблемой возникновения помех в блоке питания и прочитали мою заметку, не заметили  двойственный характер возникновения проблемы. Во-первых, на что обычно все обращают внимание – это так называемый “дребезг” диодов, возникающий при их закрытии. Эта особенность довольно широко обсуждается на форумах, но к выпрямителям, сетевого напряжения частотой 50 (60) Гц в общем-то не имеет особого отношения. Во-вторых, что обычно упускают из виду, и на что хотел бы обратить внимание я – это взаимодействие трансформатора, выпрямителя и фильтра. Сочетание трансформатора с низкоомной вторичной обмоткой,  рассчитанного без запаса по индукции насыщения сердечника, конструктивно выполненного без технологического зазора, мостового выпрямителя на полупроводниковых диодах и фильтра с первым конденсатором необоснованно большой емкости – гарантирует резкое ограничение импульсов зарядного тока, возникающего из-за насыщения сердечника трансформатора. Импульс “ограниченного” зарядного тока имеет широкий спектр, большую длительность и, что самое неприятное  –  возникает и “живет” в силовом трансформаторе. Поэтому вполне очевидно,что  шунтирование выпрямительных диодов небольшими высокочастотными конденсаторами, применение диодов с меньшим падением напряжения и малым временем восстановления –  лишь несколько “сглаживает” форму импульса тока, но не избавляет от него, потому что силовой трансформатор все так же продолжит “наводить” помехи на соединительные провода и схемы конструкции. Если от такого выпрямителя питается двухтактный усилитель мощности, то в нагрузке синфазная помеха по “общему” и питанию” (или по “плюсу” и “минусу” в случае питания двойной полярности)  может почти полностью скомпенсироваться. В усилителях класса АВ – помеха возникает только при скачках потребляемого тока на пиках сигнала – и в значительной степени маскируется сигналом.  А вот в однотактных усилителях мощности, работающих в классе А (например, Follower или Zen) – помеха вполне очевидно слышна и даже видна – при помощи осциллографа. Продуманная “архитектура” фильтра выпрямителя и качественный, хорошо экранированный трансформатор питания для таких конструкций – предмет первой необходимости 🙂

Хорошего Звука,

Май 2015 г.                                                                                        г.Владивосток

Простые схемы задержки подачи анодного и плавной подачи накального напряжений

1. Собственно, схема о которой я упоминал в FAQ по однотактнику на КТ88–

Я хотел бы обратить внимание на два момента- обмотка реле включена в эмиттер транзистора, таким образом транзистор открывается только тогда, когда напряжение на его базе превысит порог срабатывания реле. Мощные резисторы, коммутируемые контактами реле, задают начальный уровень высокого напряжения при включении усилителя. При выключении усилителя  источник питания шунтируется резисторами, что обеспечивает безопасный разряд конденсаторов БП.  Диоды любые, расcчитанные на обратное напряжение не ниже 200V. Реле лучше применить такое-

2. Интересная схема, которую я нашел на просторах интернета.

 

Плавная подача накального напряжения

Весьма просто реализуется плавная подача  выпрямленного напряжения накала при  помощи схемы на интегральном стабилизаторе напряжения –Filament_Delay_001

Работает она весьма несложно. При включении конденсатор С3 разряжен, транзистор VT1 при этом открыт и R2 шунтирован его низким сопротивлением. Поскольку напряжение на выходе стабилизатора определяется как Vout=1.25V+(1+R2/R1)+Iadj*R2, то при малом R2 напряжение на выходе стабилизатора = 2.3V. По мере заряда С3 транзистор закрывается, и напряжение на выходе становится равным расчетному значению. Диод VD1 нужен для быстрого разряда C3 при выключении питания. Я встречал подобную схему в виде готового модуля на ebay.

FAQ по схеме однотактника на лампах 6922 и КТ88

– Почему SRPP?  Этот усилительный каскад мне сразу понравился свой лаконичностью и замечательными свойствами. Во первых, напряжение на его выходе всегда равно половине напряжения питания + напряжение смещения. Во вторых, не нужен мощный анодный резистор. В третьих, он имеет стабильный коэффициент усиления. В четвертых, коэффициент усиления можно уменьшить, убрав шунтирующий конденсатор с катодного резистора, при этом выходное сопротивление каскада хоть и увеличится, но не так сильно, как в каскаде в резистивной нагрузкой. В пятых, этот каскад имеет низкое выходное сопротивление и широкую полосу пропускания. В шестых, этот каскад имеет высокий коэффициент подавления пульсаций питающего напряжения. Из недостатков можно отметить, что состав гармонических искажений на выходе может быть “не музыкальным” 🙂 , то есть при расчете следует внимательнее отнестись к выбору рабочей точки.

– Почему KT88 в триодном включении, а не в ультралинейном или пентодном? Я пробовал и ультралинейное и пентодное включение KT88 в однотакте. Ультралинейное включение субъективно дает более “громкий” звук, но детальность и выразительность звучания при этом сильно хуже, чем в триоде. Для “адекватной триодному” передачи НЧ в  пентодном включении желательно, чтобы анодная нагрузка была 6.5…10 кОм, а индуктивность первичной  обмотки составляла не менее 48Н. И даже в этом случае, для линеаризации АЧХ и уменьшения выходного сопротивления приходится применить ООС, что, по сравнению с триодным включением без ООС делает “музыкальную картинку” плоской. Тем не менее, динамичное звучание однотакта с выходным каскадом в пентодном включении представляет определенный интерес.

– Почему в выходном каскаде применено фиксированное смещение? Мне хотелось поэкспериментировать с режимом выходной лампы, в случае с резистором автосмещения это было бы сделать затруднительно. KT88 не склонна к саморазогреву из-за неконтролируемого возрастания тока первой сетки, поэтому применение фиксированного смещения для нее безопасно. Кроме того, в случае, когда катод лампы непосредственно соединен с общим, я отметил слышимое улучшение “скорости подачи” НЧ-регистра.

– Почему в блоке питания нет схемы задержки подачи анодного напряжения? В первой версии усилителя такой схемы не было, затем я добавил простую схемку на реле, она опубликована на сайте. По моему мнению, а так же по мнению Radiotron Designer’s Handbook (RCA, 1953) для ламп с косвенным накалом задержка подачи анодного напряжения во многих случаях не нужна.

Почему в блоке питания применены полупроводниковые диоды, а не кенотрон? Тогда у меня не было в наличии кенотрона достаточной мощности, иначе я бы обязательно его применил. По прошествии определенного времени, я считаю, что выпрямитель со средней точкой на “быстрых” диодах во многих случаях предпочтительнее кенотронного.